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81 中國市場單向拉伸塑料土工格柵產量、消費量、進出口分析及未來趨勢（2011-2023年） 82 中國市場單向拉伸塑料土工格柵進出口貿易趨勢 83 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要進口來源 84 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要出口目的地 85 中國市場未來發展的有利因素、不利因素分析 第9章 中國市場單向拉伸塑料土工格柵主要地區分布 91 中國單向拉伸塑料土工格柵生產地區分布 92 中國單向拉伸塑料土工格柵消費地區分布 93 中國單向拉伸塑料土工格柵市場集中度及發展趨勢 第10章 影響中國市場供需的主要因素分析 101 單向拉伸塑料土工格柵技術及相關行業技術發展 102 進出口貿易現狀及趨勢 103 下游行業需求變化因素 104 市場大環境影響因素 1041 中國及歐美日等整體經濟發展現狀 1042 國際貿易環境、政策等因素 第11章 未來行業、產品及技術發展趨勢 111 行業及市場環境發展趨勢 112 產品及技術發展趨勢 113 產品價格走勢 114 未來市場消費形態、消費者偏好 第12章 單向拉伸塑料土工格柵銷售渠道分析及建議 121 國內市場單向拉伸塑料土工格柵銷售渠道 1211 當前的主要銷售模式及銷售渠道 1212 國內市場單向拉伸塑料土工格柵未來銷售模式及銷售渠道的趨勢 122 企業海外單向拉伸塑料土工格柵銷售渠道 1221 歐美日等地區單向拉伸塑料土工格柵銷售渠道 1222 歐美日等地區單向拉伸塑料土工格柵未來銷售模式及銷售渠道的趨勢 123 單向拉伸塑料土工格柵銷售/營銷策略建議 1231 單向拉伸塑料土工格柵產品市場定位及目標消費者分析 1232 營銷模式及銷售渠道() 第13章 博研咨詢：研究成果及結論 圖表目錄（部分） 圖 單向拉伸塑料土工格柵產品圖片 表 單向拉伸塑料土工格柵產品分類 圖 2016年全球不同種類單向拉伸塑料土工格柵產量市場份額 表 不同種類單向拉伸塑料土工格柵價格列表及趨勢（2011-2023年） 圖 類型一產品圖片 圖 類型二產品圖片 圖 類型三產品圖片 表 單向拉伸塑料土工格柵主要應用領域表 圖 全球2016年單向拉伸塑料土工格柵不同應用領域消費量市場份額 圖 全球市場單向拉伸塑料土工格柵產量及增長率（2011-2023年） 圖 全球市場單向拉伸塑料土工格柵產值及增長率（2011-2023年） 圖 中國市場單向拉伸塑料土工格柵產量、增長率及發展趨勢（2011-2023年） 圖 中國市場單向拉伸塑料土工格柵產值、增長率及未來發展趨勢（2011-2023年） 圖 全球單向拉伸塑料土工格柵產能、產量、產能利用率及發展趨勢（2011-2023年） 表 全球單向拉伸塑料土工格柵產量、表觀消費量及發展趨勢（2011-2023年） 圖 全球單向拉伸塑料土工格柵產量、市場需求量及發展趨勢 （2011-2023年） 圖 中國單向拉伸塑料土工格柵產能、產量、產能利用率及發展趨勢（2011-2023年） 表 中國單向拉伸塑料土工格柵產量、表觀消費量及發展趨勢 （2011-2023年） 圖 中國單向拉伸塑料土工格柵產量、市場需求量及發展趨勢 （2011-2023年） 表 全球市場單向拉伸塑料土工格柵主要廠商2015和2016年產量列表

1 3 試驗方法 拉拔試驗采取應變控制的方式, 拉拔速率取0 5mm/min。如果在夾具頭測水平位移, 可能包含有夾具與格柵的滑動位移, 縫口與夾具之間格柵的拉伸變形等, 所以試驗中在格柵的后部用位移傳感器測定水平位移。 直剪試驗采取應變控制的方式, 剪切速率取0 5mm/min, 土工格柵用環氧樹脂粘在光滑鐵板上, 將鐵板固定在加荷板上。在直剪車的前端放置位移傳感器。 2 拉拔試驗 選用EG90R 單向格柵在白河堡粘土和天津耳閘粘土中, EG65R 單向格柵在砂質粉土和粉細砂中進行了拉拔試驗。繪制出每個法向應力作用下, 格柵的滑動位移與雙面剪應力之間的變化曲線, 如圖3(a) 、圖4(a) 、圖5(a) 、圖6(a) 所示, 可以看出, 各組試樣在拉拔至1~3mm 時均開始出現拐點, 隨后曲線光滑地變化, 接近于雙直線。根據曲線出現明顯轉折處, 確定其極限拉拔力T d 。將極限拉拔力除以雙面的面積, 求出抗剪強度 p =T d (2LB ) , 繪制出 p 與各級法向應力p 之間的曲線 [4] , 如圖3(b) 、圖4(b) 、圖5(b) 、圖6(b) 所示。 圖3 EG90R 在白河堡粘土中拉拔試驗曲線Fig. 3 Pull out test curve of EG90R in clay of Baihepu 圖4 E G90R 在天津耳閘粘土中拉拔試驗曲線Fig. 4 Pull out test curve of E G90R in clay of Erzha in Tianji ng 選用EG130R 單向格柵和EG65R 單向格柵在砂礫料中進行了拉拔試驗。繪制出每個法向應力作用下, 格柵的滑動位移與雙面剪應力之間的變化曲線, 如圖7(a) 和8(a) 所示。對于EG130R 型格柵, 在150kPa 和200kPa 正壓力下, 格柵最后被拉斷; 對于EG65R 型格柵, 在75kPa 和100kPa 正壓力下, 格柵最后被拉斷。可見曲線經常表現為臺階狀。在法向壓力較高時, 格柵最后被拉斷; 法向壓力較小時, 格柵在較大位移時拉拔力達到峰值。繪制 70水 力 發 電 學 報2006年 圖5 E G65R 在砂質粉土中拉拔試驗曲線 Fig. 5 Pull out test curve of E G65R in sandy silt 圖6 EG65R 在粉細砂中拉拔試驗曲線 Fig. 6 Pull out test curve of EG65R in fine sand 出抗剪強度 m 處的拉拔力作p 與各級法向應力p 之間的曲線, 如圖7(b) 和8(b) 所示, 圖中, 實線部分為取L =4m 為設計拉拔力的強度包線, 虛線部分為極限拉拔力的強度包線。 圖7 EG130R 在砂礫料中拉拔試驗曲線 Fig. 7 Pull out test curve of EG130R in grail 圖8 EG65R 在砂礫料中拉拔試驗曲線 Fig. 8 Pull out test curve of EG65R in grail 第6期湯 飛等:單向塑料土工格柵與土界面作用特性的試驗研究 表4 拉拔試驗強度指標 Table 4 Strength index of direct shear test 填料白河堡粘土天津耳閘粘土砂質粉土粉細砂砂礫料 格柵種類EG90R EG90R EG65R EG65R EG130R EG65R c kPa 1 6106068 8(0) 45(0) (?) 6 348 313 315 6(29 4) 11 3(29 2) 71 試驗得出的不同種類填料和不同格柵之間的強度指標如表4所示, 其中砂礫料強度指標中, 括號內為設計強度指標, 括號外為極限拉拔強度指標。 粘土與格柵間接觸面抗剪強度很低, 以粘土為填料不能提供足夠的錨固力, 尤其是對于拉拔力較大的格柵及孔壓未能充分消散的情況。其中, 天津耳閘粘土是在飽和后進行的拉拔試驗, 不固結快拔試驗! 僅為4?, 可見飽和土樣的接觸面抗剪強度更 低。砂質粉土和粉細砂與格柵間接觸面抗剪強度稍 高于粘土。格柵在粘土、砂質粉土、粉細砂中的拉拔曲線特征均為:在拉拔至1~3mm 時開始出現拐點, 隨后曲線光滑地變化, 接近于雙直線。 砂礫料與格柵間接觸面抗剪強度較高, 對于拉拔力較大的格柵, 砂礫料是合適的填料。由于該砂礫料級配不均勻, 隨著格柵被拉拔, 其結點及橫肋處的砂礫料被推動, 大顆粒被卡住而產生更大的咬合抗力。所以拉拔曲線呈臺階狀。而且在法向壓力較高的情況下, 格柵最后被拉斷。從試驗結果分析, 在L =4mm 處的拉拔力大體上相當于其初始移動時的拉拔強度, 可以把它作為設計強度指標。 試驗結果表明, 土與格柵之間的作用主要是橫肋及節點與土顆粒間的咬合, 在細顆粒土中這種咬合作用很弱, 而格柵的有效面積又較小, 因而接觸面的抗剪強度很低(低于土本身強度) ; 在砂礫料中這種咬合力成為主要阻力, 有時甚至形成類似錨拉的結構形式, 其極限抗剪強度包線就會出現較大的假粘聚力, 或在低壓力下內摩擦角高達50?以上, 與國外一些試驗結果(1982年, Ingold 做的土工格柵與砂石的拉拔試驗摩擦角為40~71?) 一致。

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