潛江市HDPE土工格室，100mmpp土工格室廠家報價，價格，廠家直銷

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10、用于邊坡及堤壩防護。用于邊坡防護時，展開的格室壁形成一層層擋墻，可以大大緩解水流流速，避免坡面徑流的形成。格室內可填充土壤，上面可以植草和灌木，在原始坡面無法恢復植被的情況下，同樣可以獲得理想的綠化效果，具有不可估量的環保價值。另外，TGLG 蜂巢土工格室因具有整體性和一定的柔性，大大彌補了片石骨架防護具有的松動、塌陷、架空等缺陷，且施工快捷，造價低，是一種非常理想的護坡用土工合成材料。 11、用于擋墻及江河圍堰。采用TGLG 蜂巢土工格室建筑擋土墻，結構穩定性好，可防止陡坡表面被雨水沖蝕，同混凝土墻體相比，造價降低50%以上，同時表面可種植花草，美化環境。 12、在沙漠筑路(臨探路)中的應用。沙漠中由于地基松散，且荒無人煙，常用筑路材料匱乏，因此筑路困難，成本很高。使用TGLG 蜂巢土工格室，可直接將TGLG 蜂巢土工格室拉開放在沙漠上固定，然后就地取材填入沙石等，操作簡單，效率極度高。施工后的路面可滿足各種重型車輛長期使用。此外作沙漠臨探路時可重復利用。 三TGLG 蜂巢土工格室特點 1、具有伸縮自如，運輸可縮疊，施工時可張拉成網狀，填入泥土、碎石、混凝土等松散物料，構成具有強大側向限制和大剛度的結構體。 2、材質輕、耐磨損，化學性能穩定、耐光氧老化、耐酸堿，適用于不同土壤與沙漠等土質條件。 3、較高的側向限制和防滑，防變形、有效的增強路基的承載能力和分散荷載作用。 4、改變TGLG 蜂巢土工格室高度、焊距等幾何尺寸可滿足不同的工程需要。 5、伸縮自如，運輸體積小；聯接方便、施工速度快。四土工格室施工規范 4.1坡表處理。采用人工修正坡面使其傾斜一致，平整且穩定，清除坡面淤積物，浮土，墟渣，對局部凹凸面較大的采用漿切片和石料鑲補， 4.2格室展開定鉆眼錨地位置，選定一副TGLG 蜂巢土工格室開展到坡面進行定眼孔，然后鉆眼。 4.3格室展開，錨固u 形連接筋，對格室固定，格室沿坡面張開到最大位置，格室四周采用u 型鋼筋錨眼固定，中間用f 型鋼筋錨眼固定，按三角形布局，將锍鋒牢牢固定在坡面上。 4.4噴播混合基材，覆蓋無紡布，用噴射機將復合要求的混合基材和草籽噴射于坡面上，噴射口距離一米。 4.5接膜，養護，噴播后加強管理，適時適度噴射水。 蜂窩土工格室適應多種工程應用 1、處理半填半路基 在地面自然坡度徒于1：5的斜坡上修筑路堤時，路堤基底應挖臺階，臺階寬度不得小于1M 時，分期修建或改建公路加寬時，新舊路基填方邊坡的銜接處，應開挖臺階，高等級公路臺階寬度一般為2M ，在每層臺階水平面上鋪設土工格室，利用土工格室自身的立面側限加筋效應，更好的解決不均勻沉陷的難題。 2、風沙地區路基 風沙地區路基應以低路堤為主，填土高度一般不就小于0.3M. 由于風沙地區路基修筑的低路基及重承載的專業要求，采用土工格室可以對松散填料起到側限作用，在有限的高度內保障路基具有高的剛度和強度，以承受大型車輛的荷載應力。 3、臺背路基填土加筋 采用土工格室可以更好的實現臺背加筋的目的，土工格室與填料間可以產生足夠的摩擦力，有效減少路基與構造物間的不均勻的沉降，最終才能有效緩解“橋臺跳車”病害對橋面的的早期沖擊破壞。 4、多年凍土地區路基 在多年凍土地區修筑填方路基，應達到最小填土高度，以防止發生翻漿或引起凍層上限下降，致使路堤發生過量沉降。土工格室特有的立面加筋效應和有效的落實的整體側限性，可以在最大程度上確保在某些特殊地段的最小填土高度，并使填土具有高品質的強度和剛度。 5、黃土濕陷路基處理 對于高速公路和一級公路通過濕陷性黃土和壓縮性較好的黃土地段時，或高路堤的地基允許承載力低于車輛協力荷載和路堤自重的壓力時，還應按承載力要求對路基進行處理，這時土工格室的優越性就彰現無疑了。 6、鹽漬土、膨脹土

2.3 基于有限元分析提出的設計 采用有限元法對加筋土路堤的穩定性分析是研究人員羅伊等人早前嘗試（2009年）。根據實驗室的實驗中，瑪達維Latha （2000）提出了土工格室包裹砂等效復合模式。后來Rajagopal 等人（2001）驗 證使用的土工格室支持模型試驗等效復合模型路堤上的軟粘土層構成。在此模型中，在土壤中的內聚力與通過土工格室對土壤圍壓的增加值 在上一節中E q （5）給出。土工格室包封土壤的等效剛度涉及未增強土壤的剛度，土工格室的材料和相互作用的割線模量，其表示在多個格室格子間的相互作用。基于土工格室包封砂三軸加壓試驗，瑪達維Latha （2000）和Rajagopal 等（2001）提出了以下非線性經驗公式來表達土工格室加固砂（例如）的楊氏模量，所述土工格室的材料的割線模量和無筋砂（K u ）的楊氏模量的參數。 其中P a =大氣壓， M =土工格室材料割線模量，千牛/米； σ3=圍壓。 在上述公式中模數的參數對應于雙曲線參數，鄧肯和昌（1970）提出的模型。對于E q （6）給出的任何土工格室的等效模數平均值，可以通過簡單的替換來獲得模量（M ）。 M 值應相應于土工格室的拉伸載荷 - 應變曲線中2.5％平均應變的值。該中心所述土工格室墊的周向應變為2.5％，典型檢測點通常為約30％至35％的基腳寬度處（瑪達維Latha 等人的早期研究的量級 2008年），此應變被認為是在土工格室的平均周向應變，而土壤的圍壓會因土工格室包裹而增加。 要設計一個土工格室路堤，路基應模擬一個有限的元。土工格室墊層尺寸的確定，可以使用在前面的章節中討論的復合模型模擬具有同等的強度和剛度。路堤的壓力效應會給路基的承載能力和下面路基 的相應沉降、毗鄰路基地面的隆起、斜坡的橫向變形。通過對比確定：可以改變土工格室墊層的尺寸和強度達到設計的要求，以獲得所需的允許荷載范圍內的變形能力。有限元設計方法的優點在于可以得到路堤所承受的應力和變形的完整曲線，這在所描述的其它兩種設計方法是不可能的。 要驗證土工格室軟粘土地基設計的有效性，實驗室通過Krishnaswamy 等（2000）所建立的實物模型，使用有限元分析的模擬和結果進行了比較。該軟地基土路基和土壤的特性有限元分析顯示在，在GEOFEM 項目（Karpurapu 和1993年巴瑟斯特）采用有限元程序，不同的土工格室坡面的橫向變形比較的縱橫比顯示于圖4，寬高比被定義為土工格室高度（h ）與格室的等效直徑（D ）的比例。土工格室包裹是三角形的，等效直徑由等同于三角形面積相當的圓獲得。在這些模型試驗中，格室的直徑保持恒定為225毫米和土工格室墊層的高度是變化的，以獲得格室的不同高寬比。橫向變形恒定，因為該模型試驗在試驗鋼槽進行，因此堤腳點是受硬質基體包裹體的影響，而堤是可以橫向方向自由移動。這些結果證實該復合有限元模型能夠獲到土工格室很好的加固堤防的變化，可放心用于設計中。 3. 設計實例 在超過6米厚的軟粘性土上，設計建造一個高6米、無需排水的、抗剪強度15千牛/平方米的路堤。堤的橫截面示于圖5. 中，要求抗剪強度20千牛/平方米，設計出適合這種要求的土工格室。 圖5 設計實例中的路基橫斷面 3.1基于滑移線方法的設計 路堤基底寬=66米 土工格室寬度= 66米 - 4米（兩側偏移2米）=62米 土工格室寬度/軟土層的深度=62/6=10.33 根據應力曲線圖，P /Cu = 12（從詹納1988年和布什1990講解中的圖表中獲取） 跨剛性端的平均壓力P'=12Cu +1Cu =13Cu 因此，根據路基承載能力繪出的對稱的半邊路堤斷如圖 圖6 承載力圖設計實例 允許壓力20千牛/平方米對稱路堤的計算如下： 土工格室墊層上的路基的重量負荷（壩頂寬18米，基部寬28米，高4米）=（18 +28）/2×4×19 =1748千牛/米； 土工格室插入路基部分的重量負荷（基寬33m 和高度2 M ）=33×2×19 =1254千牛/米； 允許負載峰值（長18米）= 18×20=360千牛/米。 半邊路堤荷載（包括附加）=總負荷=1748+1254+360=3362千牛/米； 從壓力圖得到承載能力，千牛/米：6×5.71C u +（5.71+12）/2×C U × 5.71+7.5×13C U =304.43CU 為平衡所需要Cu=3362/304.43=11.04千牛/平方米

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