實際取值：C U = 15千牛/平方米 針對承載力的安全系數= 15/11.04=1.35（一般需要1.25）。因此，是安 全的。 對于土工格室設計，考慮格室墊層中的土壤顆粒構件在軟質層的相互影響，在構件中可承受的應力狀態可以從Mohrcircle 詹納（1988）闡述的結構中獲得： 構件的水平應力σh =σn -2x ， τ=界面的剪切應力=限制條件下的C U =11.04千牛/平方米； 堤壩的最高部分σn =6×19+20=134千牛/平方米; υ=40°土工格室填充材料（土壤填充參數） 方程E q （3）計算出的X=51.36千牛頓/米2； σh =σn – 2X=134 - 2×51.36=31.28千牛/平方米。 主應力的旋轉發生在格室墊層深層。因此，格室墊層需要強度=31.28千牛/米。因此，長期抗拉強度超過31.28千牛/米的土工格室墊層與應用于高度1米左右的路堤加固；底層用土工格柵，在設計中該格柵層的強度不會考慮，這個土工格柵基礎方便土工格室層的鋪設，增加了土工格室墊層的剛性和橫向約束軟土層的作用，提高了安全性。 3.2基于邊坡穩定分析的設計 無加筋路堤的邊坡穩定分析 圖5，最小因子安全性為0.83。無加筋邊坡穩定分析的滑動破壞的路堤，如圖 7。 對于土工格室填充材料υ=40°（土壤填充） 土工格室墊層的高度= 1 M； 土工格室層的內摩擦角40°； 由于填充土壤是粘性的，土工格室加固后產生了更大的內聚力（C r ）為28千帕，對于υ=40°，k p 為4.59。將C r 的值和K p = 0和 4.59代入式E q （7），獲得Δσ3=26千帕。 假定土工格室的直徑為1m ，從而得到為1的縱橫比（H / D 0），替代Δσ3，D0，考慮在式（4）中土工格室擋墻軸向應變2.5％，M 取值為1000千牛/米。因此，1米的高度和土工格室張開的尺寸與土工格室墊層、土工格柵制成具有在2.5％的應變時割線模量（M ）為1000千牛/米可以用于加固路堤。極限抗拉強度約40千牛/米雙向格柵通常納入本范圍（穆拉利克里希納和瑪達維Latha 2007）。 3.3基于有限元分析的設計 在圖5中所示的堤，是模擬在有限元分析中所討論的在有限元程序GEOFEM 前面幾節提出的方法。土工格室墊層為作為模型，就像任何土層的等效復合層，這種建模方法在模擬兩種剛度和土工格室包裹土強度相當不錯，這些在軟土地基和土工格室層之間界面，也是填土和土工格室層之間零厚度界面，注意事項4所述的古德曼（1968）描述，考慮在其中計算出的零厚度連續構件相對應的節點位移，分別在兩側與節點分別生成有限元網格，通過共同的元素連接。這些構件的剪切剛度最初定義為非常高（106千帕/米），以確保在節點任一側界面的位移的兼容性。土壤和鋼筋之間界面的剪切剛度是使用粘型配方，其中假設模擬時的剪切應力是小于由Mohr-Coulomb 模型中定義的剪切強度。一旦剪切應力達到界面的剪切強度（τf ），剪切剛度降 低到一個小的值，該值小于初始值1000倍，以允許加強和土壤之間的相對運動。在整個分析中剛度在高值（106千帕/米）保持恒定以確保節點在垂直方向上的連續性，這些構件不允許拉伸應力產生。 軟地基土的本構關系，并在路基土使用摩爾庫侖理想彈塑性屈服面與非關聯流動數值模擬規則，平均楊氏模量（E ）和土壤的泊松比（μ）被取為1兆帕和0.45，μ值是15千帕的內聚力時的合理值（US1990年工程兵部隊，EM 1110-1-1904）。這些值取為60兆帕和0.3為路基填充土，對于M 的任何試驗值，工格室層的楊氏模量的值可使用公式（6）計算，取最小圍壓作為土工格室層主應力的中心線。土工格室填充土模量取值為1000，這是根據簡布（1963）選擇中粗砂取值的。路基用割線模量500千牛/米和1000千牛土工格室沿著無筋路堤示于圖9，坡腳附近的橫向變形示于圖10。 圖9 路堤下方的沉降設計實例 圖10 坡腳附近的橫向變形設計實例 從圖9中觀察，無筋路堤在建筑末端沉降約1 m ，當用2.5％延伸率時割線模量500千牛/米的土工格室加固路堤時，沉降降低至0.46米。當土工格室材料的割線模量提高到1000千牛/米，在施工完工時的沉 降為0.28米，這將小于路堤總高度的5％，按照美國陸軍工程兵團（UFGS-357313，2008）中給出的參考數據，這被視為極限沉降狀態。因此，建議高1米的軟土路基需要用一層正割模量大于或等于1000千牛/米的土工格室填充土加強，以控制路基施工過程中的壓力增加時路堤下方的沉降。 如圖10觀察，正割模量1000千牛/米的土工格室層可以有效地減少坡腳附近的橫向變形。正如前面所提到的，這個模量對應于具有極限抗拉力約40千牛/米的雙向格柵。

TGLG 蜂巢土工格室介紹 一TGLG 蜂巢土工格室介紹 二TGLG 蜂巢土工格室用途 三TGLG 蜂巢土工格室特點 四TGLG 蜂巢土工格室施工規范 五TGLG 蜂巢土工格室 一TGLG 蜂巢土工格室介紹 TGLG 蜂巢土工格室是目前國內外較為流行的一種新型的高強度土工合成材料，是按照GB/T19274-2003執行標準，規格為133*2527*7066將強化的HDPE 片材經高強力超聲波焊接而形成的一種三維網狀格室結構?？缮炜s自如，運輸可折疊，施工時張拉成網狀，展開成蜂窩狀的立體網格，填入泥土、碎石、混凝土等松散物料，構成具有強大側向限制和大剛度的結構體。TGLG 蜂巢土工格室常常用于公路路堤加筋、軟土路基處理、邊坡防護等工程中。由于蜂巢土工格室力學性能好、施工方便和造價低等特點，而得到越來越廣泛的應用，具有良好的推廣應用的前景。 1.1TGLG 蜂巢土工格室 蜂巢土工格室由長條形的塑料片材，通過超聲波焊接等方法 連接而成，展開后是蜂窩狀的立體網格。規格為1332*527*7066長條片材的寬度即為格室的高度。格室未展開時，在同一條片材的同一側，相鄰兩條焊縫之間的距離為焊接距離。 二TGLG 蜂巢土工格室用途 2.1用于穩固公路路基：可產生高彈性力及堅固的路基，與傳統的石頭基礎相比可減少基礎厚度50%以上，把重力和與地接觸的壓力橫向分散并減少，并可用于暫時性或永久性的道路建筑上。 2、用于穩固鐵路路基：可以防止碎石及級配橫向移動，使整體更堅固，防止抽水，即使地基松軟也可防止整個或局部坍方。在交通量大的地區如交叉道、分支道及回轉道，可顯著增加使用年限。 3、用于承受載重力的堤防、擋墻：界定強化碎石方，形成一致的結構體，可阻擋橫向壓力，不管地層滑動和凝聚，都可自行調整，可支撐非結構面及自然植生層，可垂直或階梯式設計。4、用于淺水河道治理：三面立體方格加強填方的力量，防止水土流失及增加載重力，可以減少淺河道的施工成本并允許過河道的設計符合交通及土質各種條件。 5、用于支撐管路及下水道：采用TGLG 蜂巢土工格室可不必采掘和放置大量的石塊作為管床式下水道的支撐結構，利用常規材料，形成一堅固耐久的整體板塊結構，對管道提供撓性的永久性的保護，可減少由于長時間造成的微量下沉，使管道的基礎更加堅固，并可長期防止局部塌方。該方法施工簡便，減少開挖， 對于長距離大型運輸管道更為經濟實用。 6、用于防止滑坡及受載重力的混合式擋墻：不必用模板，即可創造出一層堅固的壁面，與回填方牢固的結合成一體，即使傳統的各種重力結構無法使用的情形，填方也可就地取材，顯著降低工程成本。 7、用于獨立墻，碼頭，防洪堤等：可迅速地構起獨立墻或障礙墻，并可使用透水的粒狀填方堤防或堰壁，如果暫時性的設施需去除，TGLG 蜂巢土工格室亦可回收。在碼頭或防洪堤和其它比較重要的海岸用途也十分廣泛。 8、在高速公路中遇到軟地基時,采用砂石置換軟土層的辦法，投資大，工期長。采用TGLG 蜂巢土工格室可大大減輕施工勞動強度，減少路基厚度，施工速度快，性能好，大大降低工程造價。其次筑路工藝簡單易行，可就地取材，快速高效，這一點在筑路材料匱乏的地區尤為重要。 9、用于鐵路基床病害處理，?鐵路修建過程中，軟弱基床土在列車荷載的作用下，會發生剪切變形，受荷部分下沉，向道床兩側隆起擠出，這種病害稱為基床下沉外擠，以往整治這種病害的辦法是用砂石置換基床表層軟弱土體，厚度達0.5米，這種方法造價高、施工難、工期長。采用TGLG 蜂巢土工格室，可將其置于基床上部，承受道床傳遞來的荷載，減少荷載對格室下土層的應力和變形作用。這樣基床軟土只需挖去相當于格室深度的部分即可，且無需加深側溝?？墒故┕るy度大大降低，縮短工期， 節省投資。