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這里σn =垂直應力。 T=界面的剪切應力（C U 在限制條件） F =土工格室填充材料摩擦角 主應力的旋轉在基床深度內發生。因此，土工格室墊層預期拉伸強度等于路堤防護水平應力。 2.2基于邊坡穩定分析的設計 邊坡穩定分析基礎上的堤防加固設計是由瑪達維Latha 等開發（2006）。這種方法使用通用坡度穩定程序設計測算路堤需要的土工格室墊層的強度。土工格室進行邊坡穩定分析計算機程序需要堤防坡幾何形狀尺寸、土工格室層高度、地基土深度、高剪切堤土的強度參數和土工格室層數、地基土的性質、孔隙水壓力系數，輸入超載壓力的峰值。該方案采用比紹普的方法計算安全系數，該程序會自動搜索不同的判定滑動圓，并給出了安全的最低因子和臨界滑動圓的中心的坐標。該計算機程序的可靠性通過一些實例驗證來確保。從程序對于這些問題得到安全系數與最低系數，和通過繪制幾個試滑圓的圖形化方法獲得的安全系數，為每個使用常規方法獲得這些滑動圓的安全系數。 為了設計堤下土工格室，土工格室層被視為一層土壤粘結強度大于包裹的土壤和比相同包裹的土壤更大的內摩擦角。 這是因為，土工格室由膜片提供全方位的土壤約束，，土工格室側壁加強了土壤的表觀凝聚力。運用漢高和吉爾伯特（1952年），巴瑟斯特和Karpurapu 提出的橡膠膜理論（1993年）分析土壤包圍在單個格室內三軸承壓時的內聚強度。 同樣的分析延伸為多個土工格室，并且也用于通過 Rajagopal 等制成的土工格室。 （1999年），瑪達維Latha （2000）和瑪達維Latha 和穆爾蒂（2007年）。 由膜片應力產生的附加圍壓可以寫成（漢高和吉爾伯特1952年）： εa =軸向應變 εc =圓周應變 D 0=初始直徑 D =在εa 的軸向應變的樣品的直徑 M =膜片的模量 上面的等式用于計算由于土工格室的附加圍壓加固，使用參數如下。D 0作為土工格室的初始直徑。土工格室展開不是圓形，形狀是三角形。土工格室的三角形等效直徑可通過等同的圓來獲得。M 是在軸向應變εA 的土工格室的材料的模量，可以從土工格室寬幅拉伸強度試驗得到的長期負載 - 應變曲線來確定。 圖2土工格室加固強度提高的莫爾圓的計算 表觀粘結強度和附加圍應力之間的關系由于可以通過土工格室增強土壤樣品繪制圓莫爾圖獲得，圖2所示，工格室墊層附加粘結強度可根據下式（Rajagopal 等1999）獲得： 在（4）求Δσ3的值，代入等式（5），我們將得到土工格室約束土壤產生的凝聚力。這個附加的粘結強度被添加到原始在土工格室包封土壤的內聚強度以獲得土工格室墊層（C g ）的內聚強度。初步設計的問題，如筑堤土中的堤防的幾何形狀、地基的性質給出，我們可以通過試驗值用邊坡穩定分析土工格室墊層，并確定得到的設計值所需土工格室墊層內聚強度的安全系數。從這個粘結強度，我們可以計算出土工格室的高度、土工格室的壁厚和土工格室軸向應變的展開尺寸的假設值。這種設計方法已通過驗證，土工格室支持模型堤防的情況下，在實驗室建立了不同格室的展開尺寸大小、不同的土工格室高度；瑪達維Latha 等制成不同土工格室和沙子和粘土填充材料、土工格室墊層（2006）。，在模型試驗與附加壓力下，作為一個在邊坡穩定分析得到的安全因素是很好達成一致，可以觀察出導致路堤失敗所需的最大附加壓力。

柔性支擋工程施工工藝順序：土工格室材料檢查驗收→地基壓實整平、澆筑剛性基礎→鋪設土工格室固定四周（每兩層土工格室用錨釘固定）→鋪填填料→整平填料→采用機具碾壓壓實→檢查驗收。 1、柔性防護基礎施工 基坑開挖及整平 基坑開挖采用機械開挖，人工配合刷坡、清底。開挖前由測量人員灑出基槽上口線，開挖過程中用水準儀控制挖深。為防止基底超挖擾動，槽底預留30cm 土層人工挖除。 坑底至設計高程后，人工清理整平，進行地基承載力試驗，根據試驗數據，計算得出地基承載力，如實測承載力達不到設計要求，立即通知設計部門，按設計方案處理。 根據基礎設計尺寸，基礎分兩步完成，下部100cm ，上部40cm 。基礎模板采用組合鋼模拼裝，10×10cm 方木作橫豎帶，用可調頂撐支在基坑邊坡上，支撐底腳通長墊方木。模板分片拼裝，按沉降縫位臵分段拼裝，每段拼完后，四邊掛線調整模板直順度，模內尺寸符合質量要求后固定。 每段基礎砼分層澆筑一次完成。砼在攪拌站攪拌，用罐車運至現場，使用溜槽入模，由一側自下而上水平分層澆筑，每層厚度控制在30cm 。砼入模后用振搗棒振搗密實，振搗棒垂直插入，快插慢拔，以免產生氣泡，振搗上層砼時，振搗棒插入下層砼5-10cm ，以保證上下層砼結合良好。振搗至砼停止下沉，表面不再冒出氣泡，表面平坦、泛漿為止，最后用木抹子壓實，待終凝1-2小時后灑水濕潤養護，砼搗實后1.5-24h 之內不得碰撞。拆模后表面蓋塑料膜。 為保證基礎和臺墻砼連接強度，澆筑基礎砼時，可在基礎中插入Φ16鋼筋，鋼筋長1m ，間距1m ，插入基礎砼中50cm 。砼強度達到2.5Mpa 后進行基礎鑿毛處理，以保證基礎上下部分砼砼連接良好。 2、土工格室施工 土工格室底部剛性基礎采用C20片石混凝土澆筑。錨釘可采用口18mmR235鋼筋制作，格室與剛性基礎聯接錨釘長度1.0m ，格室之間聯接錨釘長度0.5m ，錨釘布臵采用橫向間距1.0m~2m，縱向間距2.0m 布臵。 土工格室為高密度聚乙烯和聚丙烯，焊距80cm ，格室高度20cm ，格室壁厚1.2mm ，焊縫處抗拉強度10.6kN/m。低溫脆化溫度－60℃，維卡軟化溫度125℃。 3. 施工工藝： (1)購進的土工格室材料須有出廠合格證和檢測報告，每5000m 應隨機抽樣品進行強度指標試驗，結果須滿足設計要求。 放樣掛線：恢復路線中樁，根據設計圖表和實際地面高程確定路堤填筑邊界（為保證路肩壓實度，每側各加寬30—50cm ），按相應的松鋪系數確定填層厚度打邊樁（間距20m ，漸變段加密），在邊樁上標出層厚并用尼龍繩相連，以控制填筑寬度和層厚。 填料運輸：根據運輸車輛的實際運輸方量，按按松鋪厚度計算出堆土距離由專人指揮倒土。 (2)鋪設土工格室時，要先完全張拉開土工格室，并固定四周，驗收合格后方能填料，格室在鋪料前，嚴禁機械設備在其上行駛。攤鋪：攤鋪時要以掛線控制厚度和寬度，先由推土機大致攤開填料，再進行整平。95區用平地機進行整平。整平時要形成2%～4%的路拱。 灑水或涼曬：檢查填料含水率，采用灑水或涼曬的辦法控制其含水量在最佳含水量的±2%之內（現場用酒精烘干法快速測定含水率）。 (3)擋墻格室填料要求顆粒大小均勻，最大粒徑不得大于5cm 。每 5 層填料虛填厚度不大于30cm ，但不宜小于25cm ，填料整平后方可進行碾壓，填料壓實度按93%控制。 碾壓：碾壓前檢查松鋪厚度、平整度及含水量，符合要求后迅速進行碾壓。碾壓時，應遵循先輕后重，先穩后振，先低后高，先慢后快以及輪跡重疊等原則，由兩邊向中間縱向進退式進行，橫向接頭一般重疊1/3輪跡，前后相鄰區段應縱向重疊1.0～1.5m 。做到無漏壓、無欠壓、無死角。 (4)土工格室固定錨釘應采取防銹措施。 (5)施工期間應做應做好臨時排水措施 4、檢測： 采用灌砂法檢測壓實度；水準儀、鋼尺檢測寬度、標高、坡度；3米直尺檢測平整度。 3.2.2質量管理控制 1. 質量體系 在施工過程中，嚴格按照公路路基施工技術規范JTG F10-2006進行施工，包括平整度檢查、厚度檢查、壓實度檢測, 搭接寬度、錨固長度檢測。直至達到公路路基施工驗收標準。 2. 施工管理措施 （１）施工現場質量管理 ○1嚴格按照土工格室施工條件及技術規范要求進行質量管理，奉行質量第一的原則。 ○2建立三級技術質量監督管理機制，以確保施工質量： ●土工格室廠方技術代表定期、不定期現場技術質量檢查、

山東聯祥工程材料有限公司，公司位于馳名中外的“五岳之首”——泰安，周邊風景秀麗，環境優雅，西距中國肥桃之鄉30公里，南距文化名城孔府（曲阜）70公里，西距歷史古跡梁山50公里，北距省城濟南國際機場80公里，周邊與濟青、京滬、京福高速公路及104國道相連接，交通十分便利，通訊發達。
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