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實際取值：C U = 15千牛/平方米 針對承載力的安全系數= 15/11.04=1.35（一般需要1.25）。因此，是安 全的。 對于土工格室設計，考慮格室墊層中的土壤顆粒構件在軟質層的相互影響，在構件中可承受的應力狀態可以從Mohrcircle 詹納（1988）闡述的結構中獲得： 構件的水平應力σh =σn -2x ， τ=界面的剪切應力=限制條件下的C U =11.04千牛/平方米； 堤壩的最高部分σn =6×19+20=134千牛/平方米; υ=40°土工格室填充材料（土壤填充參數） 方程E q （3）計算出的X=51.36千牛頓/米2； σh =σn – 2X=134 - 2×51.36=31.28千牛/平方米。 主應力的旋轉發生在格室墊層深層。因此，格室墊層需要強度=31.28千牛/米。因此，長期抗拉強度超過31.28千牛/米的土工格室墊層與應用于高度1米左右的路堤加固；底層用土工格柵，在設計中該格柵層的強度不會考慮，這個土工格柵基礎方便土工格室層的鋪設，增加了土工格室墊層的剛性和橫向約束軟土層的作用，提高了安全性。 3.2基于邊坡穩定分析的設計 無加筋路堤的邊坡穩定分析 圖5，最小因子安全性為0.83。無加筋邊坡穩定分析的滑動破壞的路堤，如圖 7。 對于土工格室填充材料υ=40°（土壤填充） 土工格室墊層的高度= 1 M； 土工格室層的內摩擦角40°； 由于填充土壤是粘性的，土工格室加固后產生了更大的內聚力（C r ）為28千帕，對于υ=40°，k p 為4.59。將C r 的值和K p = 0和 4.59代入式E q （7），獲得Δσ3=26千帕。 假定土工格室的直徑為1m ，從而得到為1的縱橫比（H / D 0），替代Δσ3，D0，考慮在式（4）中土工格室擋墻軸向應變2.5％，M 取值為1000千牛/米。因此，1米的高度和土工格室張開的尺寸與土工格室墊層、土工格柵制成具有在2.5％的應變時割線模量（M ）為1000千牛/米可以用于加固路堤。極限抗拉強度約40千牛/米雙向格柵通常納入本范圍（穆拉利克里希納和瑪達維Latha 2007）。 3.3基于有限元分析的設計 在圖5中所示的堤，是模擬在有限元分析中所討論的在有限元程序GEOFEM 前面幾節提出的方法。土工格室墊層為作為模型，就像任何土層的等效復合層，這種建模方法在模擬兩種剛度和土工格室包裹土強度相當不錯，這些在軟土地基和土工格室層之間界面，也是填土和土工格室層之間零厚度界面，注意事項4所述的古德曼（1968）描述，考慮在其中計算出的零厚度連續構件相對應的節點位移，分別在兩側與節點分別生成有限元網格，通過共同的元素連接。這些構件的剪切剛度最初定義為非常高（106千帕/米），以確保在節點任一側界面的位移的兼容性。土壤和鋼筋之間界面的剪切剛度是使用粘型配方，其中假設模擬時的剪切應力是小于由Mohr-Coulomb 模型中定義的剪切強度。一旦剪切應力達到界面的剪切強度（τf ），剪切剛度降 低到一個小的值，該值小于初始值1000倍，以允許加強和土壤之間的相對運動。在整個分析中剛度在高值（106千帕/米）保持恒定以確保節點在垂直方向上的連續性，這些構件不允許拉伸應力產生。 軟地基土的本構關系，并在路基土使用摩爾庫侖理想彈塑性屈服面與非關聯流動數值模擬規則，平均楊氏模量（E ）和土壤的泊松比（μ）被取為1兆帕和0.45，μ值是15千帕的內聚力時的合理值（US1990年工程兵部隊，EM 1110-1-1904）。這些值取為60兆帕和0.3為路基填充土，對于M 的任何試驗值，工格室層的楊氏模量的值可使用公式（6）計算，取最小圍壓作為土工格室層主應力的中心線。土工格室填充土模量取值為1000，這是根據簡布（1963）選擇中粗砂取值的。路基用割線模量500千牛/米和1000千牛土工格室沿著無筋路堤示于圖9，坡腳附近的橫向變形示于圖10。 圖9 路堤下方的沉降設計實例 圖10 坡腳附近的橫向變形設計實例 從圖9中觀察，無筋路堤在建筑末端沉降約1 m ，當用2.5％延伸率時割線模量500千牛/米的土工格室加固路堤時，沉降降低至0.46米。當土工格室材料的割線模量提高到1000千牛/米，在施工完工時的沉 降為0.28米，這將小于路堤總高度的5％，按照美國陸軍工程兵團（UFGS-357313，2008）中給出的參考數據，這被視為極限沉降狀態。因此，建議高1米的軟土路基需要用一層正割模量大于或等于1000千牛/米的土工格室填充土加強，以控制路基施工過程中的壓力增加時路堤下方的沉降。 如圖10觀察，正割模量1000千牛/米的土工格室層可以有效地減少坡腳附近的橫向變形。正如前面所提到的，這個模量對應于具有極限抗拉力約40千牛/米的雙向格柵。

8、填土掩埋 驗收合格后進行填土掩埋作業，先填頂部。將頂部U 型錨固溝掩埋后，再自上而下直至對坡底埋壓溝進行填土掩埋。 在掩埋了蜂巢土工格室高度后，尚需再向上增加填埋蜂巢土工格室高度三分之一的厚度。 9、夯實 人工耙平后，再用機器完成夯實工作，以防移位。為了防止重物沖擊對已完成坡面的破壞，要求碾軋設備的勢能高度不得超過1m。 10、植被 植被噴播（或其他種植方法），并做好適當養護。 根據本段路塹邊坡的地質結構，土質巖性以及本地區的水文氣候條件分析，該路塹邊坡主要將產生以下兩種破壞：①表層碎石土受雨水侵蝕產生沖刷，②下伏礫巖強風化層易產生風化剝落。針對上述情況采用蜂巢格室植草防護在施工期利用錨桿、錨錠和蜂巢格室的相互作用整體受力使種植客土固定存留于邊坡表面，待噴播的草籽、灌木種子成活后將主要依靠植被抵御坡面破壞：①植被的莖葉可產生降雨截留、消弱濺蝕和抑制地表徑流的水文效應，同時其草本類植物根系盤結于破面淺層土中形成根-土復合材料產生類似如加筋的力學效應，從而防止格室內客土及邊坡表面發生淺層滑動；②木本類植物的垂直根系可扎入深層，通過主根和側根與周邊巖體的摩擦作用產生類似于全長粘結型錨桿的錨固效應，其水平根系通過巖層表面的細微裂隙深入深層產生支撐的力學效應，通過木本植物垂直及水平根系所產生的綜合力學效應防止邊坡發生深層滑動。 蜂巢格室的選擇 蜂巢格室質量的優劣將直接影響施工過程以及完工后的防護效果，是本工程的關鍵，應嚴格把關。蜂巢格室是20世紀80年代國外開發的一種新型土工合成材料，以前主要用于軟基處理、路基加筋等。蜂巢格室主要由PE、PP等高分子聚合物經擠壓工序形成片材，通過專用焊接機高強力焊接而形成的一種三維網狀結構物，儲存運輸時可合攏縮疊，使用時再伸張展開。選購時應注意選擇大廠家，質量好的 產品，特別應注意其剝離強度（≥120N/cm）、焊點質量、單元連接方式三個主要指標。本工程選用的蜂巢格室為泰安九洲土工材料有限公司的產品TEL 一三三二五二七七零六六，其格室高度為100mm，焊接間距為330mm，片材厚度為1.5mm，剝離強度＞100N/cm，焊點平順美觀，單元連接方式為卡扣式。 植被群落設計 植被群落的選擇直接關系到防護效果的優劣以及坡面小環境與四周大環境的協調效果，是所有植被防護設計的重點，應仔細調查慎重對待。根據植物群落演替理論，典型的陸生植物群落的演替模式一般為地衣群落階段→苔蘚群落階段→草本群落階段→木本群落階段，由于已經為高等植物的生長發育創造了良好的環境，因此不需要再經過地衣群落階段和苔蘚群落階段的礦化成土過程，演替過程直接從草本群落階段開始，同時考慮到邊坡穩固以及當地自然氣候條件等因素，經調查周邊自然植被種群后確定按草灌型植物群落設計，其具體設計為： 施工方法 蜂巢格室植草護坡施工工序為：平整坡面→排水設施施工→蜂巢格室施工→回填客土→噴播施工→蓋無紡布→前期養護 a) 平整坡面 坡面平整關系到蜂巢格室植草護坡工程的成敗，坡面凹凸不平時鋪設蜂巢格室格易產生應力集中使格室焊點開裂、造成格室垮塌；同時亦會造成局部格室與坡面以間空隙過大給客土回填帶來極大的難度。因此邊坡在施工時應嚴格控制平整順直，特別是石質地段的爆破光面效果，同時進行人工修坡，清除坡面浮石、危石直至設計要求。 b) 排水設施施工