土工格室廠家報價，價格，電話，廠家直銷#益陽市塑料土工格室

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8、填土掩埋 驗收合格后進行填土掩埋作業，先填頂部。將頂部U 型錨固溝掩埋后，再自上而下直至對坡底埋壓溝進行填土掩埋。 在掩埋了蜂巢土工格室高度后，尚需再向上增加填埋蜂巢土工格室高度三分之一的厚度。 9、夯實 人工耙平后，再用機器完成夯實工作，以防移位。為了防止重物沖擊對已完成坡面的破壞，要求碾軋設備的勢能高度不得超過1m。 10、植被 植被噴播（或其他種植方法），并做好適當養護。 根據本段路塹邊坡的地質結構，土質巖性以及本地區的水文氣候條件分析，該路塹邊坡主要將產生以下兩種破壞：①表層碎石土受雨水侵蝕產生沖刷，②下伏礫巖強風化層易產生風化剝落。針對上述情況采用蜂巢格室植草防護在施工期利用錨桿、錨錠和蜂巢格室的相互作用整體受力使種植客土固定存留于邊坡表面，待噴播的草籽、灌木種子成活后將主要依靠植被抵御坡面破壞：①植被的莖葉可產生降雨截留、消弱濺蝕和抑制地表徑流的水文效應，同時其草本類植物根系盤結于破面淺層土中形成根-土復合材料產生類似如加筋的力學效應，從而防止格室內客土及邊坡表面發生淺層滑動；②木本類植物的垂直根系可扎入深層，通過主根和側根與周邊巖體的摩擦作用產生類似于全長粘結型錨桿的錨固效應，其水平根系通過巖層表面的細微裂隙深入深層產生支撐的力學效應，通過木本植物垂直及水平根系所產生的綜合力學效應防止邊坡發生深層滑動。 蜂巢格室的選擇 蜂巢格室質量的優劣將直接影響施工過程以及完工后的防護效果，是本工程的關鍵，應嚴格把關。蜂巢格室是20世紀80年代國外開發的一種新型土工合成材料，以前主要用于軟基處理、路基加筋等。蜂巢格室主要由PE、PP等高分子聚合物經擠壓工序形成片材，通過專用焊接機高強力焊接而形成的一種三維網狀結構物，儲存運輸時可合攏縮疊，使用時再伸張展開。選購時應注意選擇大廠家，質量好的 產品，特別應注意其剝離強度（≥120N/cm）、焊點質量、單元連接方式三個主要指標。本工程選用的蜂巢格室為泰安九洲土工材料有限公司的產品TEL 一三三二五二七七零六六，其格室高度為100mm，焊接間距為330mm，片材厚度為1.5mm，剝離強度＞100N/cm，焊點平順美觀，單元連接方式為卡扣式。 植被群落設計 植被群落的選擇直接關系到防護效果的優劣以及坡面小環境與四周大環境的協調效果，是所有植被防護設計的重點，應仔細調查慎重對待。根據植物群落演替理論，典型的陸生植物群落的演替模式一般為地衣群落階段→苔蘚群落階段→草本群落階段→木本群落階段，由于已經為高等植物的生長發育創造了良好的環境，因此不需要再經過地衣群落階段和苔蘚群落階段的礦化成土過程，演替過程直接從草本群落階段開始，同時考慮到邊坡穩固以及當地自然氣候條件等因素，經調查周邊自然植被種群后確定按草灌型植物群落設計，其具體設計為： 施工方法 蜂巢格室植草護坡施工工序為：平整坡面→排水設施施工→蜂巢格室施工→回填客土→噴播施工→蓋無紡布→前期養護 a) 平整坡面 坡面平整關系到蜂巢格室植草護坡工程的成敗，坡面凹凸不平時鋪設蜂巢格室格易產生應力集中使格室焊點開裂、造成格室垮塌；同時亦會造成局部格室與坡面以間空隙過大給客土回填帶來極大的難度。因此邊坡在施工時應嚴格控制平整順直，特別是石質地段的爆破光面效果，同時進行人工修坡，清除坡面浮石、危石直至設計要求。 b) 排水設施施工

2.3 基于有限元分析提出的設計 采用有限元法對加筋土路堤的穩定性分析是研究人員羅伊等人早前嘗試（2009年）。根據實驗室的實驗中，瑪達維Latha （2000）提出了土工格室包裹砂等效復合模式。后來Rajagopal 等人（2001）驗 證使用的土工格室支持模型試驗等效復合模型路堤上的軟粘土層構成。在此模型中，在土壤中的內聚力與通過土工格室對土壤圍壓的增加值 在上一節中E q （5）給出。土工格室包封土壤的等效剛度涉及未增強土壤的剛度，土工格室的材料和相互作用的割線模量，其表示在多個格室格子間的相互作用。基于土工格室包封砂三軸加壓試驗，瑪達維Latha （2000）和Rajagopal 等（2001）提出了以下非線性經驗公式來表達土工格室加固砂（例如）的楊氏模量，所述土工格室的材料的割線模量和無筋砂（K u ）的楊氏模量的參數。 其中P a =大氣壓， M =土工格室材料割線模量，千牛/米； σ3=圍壓。 在上述公式中模數的參數對應于雙曲線參數，鄧肯和昌（1970）提出的模型。對于E q （6）給出的任何土工格室的等效模數平均值，可以通過簡單的替換來獲得模量（M ）。 M 值應相應于土工格室的拉伸載荷 - 應變曲線中2.5％平均應變的值。該中心所述土工格室墊的周向應變為2.5％，典型檢測點通常為約30％至35％的基腳寬度處（瑪達維Latha 等人的早期研究的量級 2008年），此應變被認為是在土工格室的平均周向應變，而土壤的圍壓會因土工格室包裹而增加。 要設計一個土工格室路堤，路基應模擬一個有限的元。土工格室墊層尺寸的確定，可以使用在前面的章節中討論的復合模型模擬具有同等的強度和剛度。路堤的壓力效應會給路基的承載能力和下面路基 的相應沉降、毗鄰路基地面的隆起、斜坡的橫向變形。通過對比確定：可以改變土工格室墊層的尺寸和強度達到設計的要求，以獲得所需的允許荷載范圍內的變形能力。有限元設計方法的優點在于可以得到路堤所承受的應力和變形的完整曲線，這在所描述的其它兩種設計方法是不可能的。 要驗證土工格室軟粘土地基設計的有效性，實驗室通過Krishnaswamy 等（2000）所建立的實物模型，使用有限元分析的模擬和結果進行了比較。該軟地基土路基和土壤的特性有限元分析顯示在，在GEOFEM 項目（Karpurapu 和1993年巴瑟斯特）采用有限元程序，不同的土工格室坡面的橫向變形比較的縱橫比顯示于圖4，寬高比被定義為土工格室高度（h ）與格室的等效直徑（D ）的比例。土工格室包裹是三角形的，等效直徑由等同于三角形面積相當的圓獲得。在這些模型試驗中，格室的直徑保持恒定為225毫米和土工格室墊層的高度是變化的，以獲得格室的不同高寬比。橫向變形恒定，因為該模型試驗在試驗鋼槽進行，因此堤腳點是受硬質基體包裹體的影響，而堤是可以橫向方向自由移動。這些結果證實該復合有限元模型能夠獲到土工格室很好的加固堤防的變化，可放心用于設計中。 3. 設計實例 在超過6米厚的軟粘性土上，設計建造一個高6米、無需排水的、抗剪強度15千牛/平方米的路堤。堤的橫截面示于圖5. 中，要求抗剪強度20千牛/平方米，設計出適合這種要求的土工格室。 圖5 設計實例中的路基橫斷面 3.1基于滑移線方法的設計 路堤基底寬=66米 土工格室寬度= 66米 - 4米（兩側偏移2米）=62米 土工格室寬度/軟土層的深度=62/6=10.33 根據應力曲線圖，P /Cu = 12（從詹納1988年和布什1990講解中的圖表中獲取） 跨剛性端的平均壓力P'=12Cu +1Cu =13Cu 因此，根據路基承載能力繪出的對稱的半邊路堤斷如圖 圖6 承載力圖設計實例 允許壓力20千牛/平方米對稱路堤的計算如下： 土工格室墊層上的路基的重量負荷（壩頂寬18米，基部寬28米，高4米）=（18 +28）/2×4×19 =1748千牛/米； 土工格室插入路基部分的重量負荷（基寬33m 和高度2 M ）=33×2×19 =1254千牛/米； 允許負載峰值（長18米）= 18×20=360千牛/米。 半邊路堤荷載（包括附加）=總負荷=1748+1254+360=3362千牛/米； 從壓力圖得到承載能力，千牛/米：6×5.71C u +（5.71+12）/2×C U × 5.71+7.5×13C U =304.43CU 為平衡所需要Cu=3362/304.43=11.04千牛/平方米

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