7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家 經(jīng)買方與制造廠協(xié)商并在訂單上規(guī)定時,夏比沖擊試驗應(yīng)在14℉±5℉（-10℃±2.8℃）下進(jìn)行，結(jié)果應(yīng)滿足SR20.2的要求。SR20.2 夏比吸收能要求夏比V型缺口沖擊吸收能要求見表SR20。每個試樣的吸收能及其平均值都應(yīng)報告。7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家應(yīng)力511MPa,其他螺紋牙應(yīng)力在400MPa以下。套管接頭的整體性能研究一直是研究者所關(guān)注的問題,該項研究主要涉及到2個方面,一是研究螺紋連接的抗拉強度問題,即如何提高套管接頭的承載能力;二是研究套管螺紋連接密封性問題。稠油井采用高溫蒸汽熱力采油(即熱采井),蒸汽溫度一般在300e以上,最高溫度可達(dá)到350e,使井下套管接頭的服役條件更加惡劣,所以研究熱采井下套管接頭的連接性能7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家鉆具失效部位主要是下部鉆具組合(BHA)，而下部鉆具組合中主要又是鉆鋌失效，且與鉆桿或加重鉆桿相鄰的鉆鋌部分更容易失效。鉆具失效主要以斷裂失效最為嚴(yán)重，而斷裂絕大多數(shù)發(fā)生在絲扣連接處。續(xù)曲面；（2）接觸表面摩擦作用服從庫倫定律；（3）接觸表面的力邊界條件和位移邊界條件均可用節(jié)點參量描述；（4）接觸表面的彈性流體動力潤滑作用通過摩擦系數(shù)來體現(xiàn)。2.4.2接觸面條件對于接觸問題，除了其場變量需要滿足固體力學(xué)基本方程，以及相應(yīng)的定解條件外，還必須滿足接觸面上的接觸條件。接觸條件主要包括兩個方面：一是接觸體之間在接觸[28][29][30]面上的變形協(xié)調(diào)性7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家產(chǎn)生不正確的結(jié)果，如果使用中間節(jié)點將會引起求解時間、收斂速度等方面的一系列問題，因此人們迫切的希望自動六面體網(wǎng)格功能的出現(xiàn)。自適應(yīng)性網(wǎng)格劃分是指在現(xiàn)有網(wǎng)格基礎(chǔ)上，根據(jù)有限元計算結(jié)果估計計算誤差、重新劃分網(wǎng)格和再計算的一個循環(huán)過程。對于許多工程實際問題，在整個求解過程中，模型的某些區(qū)域?qū)a(chǎn)生很大的應(yīng)變，引起單元畸變，從而導(dǎo)致求解不能進(jìn)行下去或求解結(jié)情況復(fù)雜，應(yīng)用解析法對石油套管接頭進(jìn)行分析具有很多局限性，因此，要建立精確的力學(xué)模型求得解析解是很困難的。應(yīng)用傳統(tǒng)的彈性力學(xué)理論對接頭進(jìn)行分析是在做了很多假設(shè)的基礎(chǔ)上進(jìn)行的，簡化過多，其結(jié)果的準(zhǔn)確性不太可靠，與實際情況相差較大，但這種方法力學(xué)概念清楚，給人以完整的力學(xué)形象，并具有普遍的指導(dǎo)意義。（2）試驗法除了應(yīng)用彈性理論進(jìn)行分析外，試驗方法也是早接的承載能力低于管體強度，套管接頭螺紋損壞的原因是多方面的，與接頭結(jié)構(gòu)和扣牙的形狀有關(guān)，與材料鋼級本身有關(guān)，與設(shè)計、加工誤差和精度的有關(guān)，與套管柱設(shè)計方法有關(guān)，與現(xiàn)場實際技術(shù)操作有關(guān)等等。套管螺紋連接的受力分析是從理論上分析各扣牙受力分布情況，這對套管螺紋連接的承載能力、評價分析和損壞機理的研究有重要的意義[9][10]。（1）螺紋接頭強度所存在的問題目前7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家有限元分析，研究了鉆桿螺紋牙數(shù)牙型角牙齒高和應(yīng)力緩解槽等參數(shù)對螺紋強度的影響規(guī)律，得知需要保留的結(jié)構(gòu)參數(shù)和需要改進(jìn)的結(jié)構(gòu)參數(shù)，并實現(xiàn)對牙齒高的優(yōu)化，優(yōu)化后的接頭螺紋整體強度提高約14.07%，為螺紋的結(jié)構(gòu)改進(jìn)設(shè)計提供了依據(jù)根據(jù)外管螺紋的受力情況，確定仿真為非線性的接觸分析[3]隨著超深井、含氣油井、熱采井等的發(fā)展，石油開采條件日趨惡劣，符合API標(biāo)準(zhǔn)的普通螺紋形螺紋、楔形螺紋等,其承載面角從一3o一3o,導(dǎo)向面角從1擴一450。這種設(shè)計提高了接頭的連接強度,同時也兼顧了上扣操作的方便性。有的接頭雖然仍采用APIBTC螺紋,但在加工公差(如齒高、錐度、螺距等)方面進(jìn)行了改進(jìn),目的是減小螺紋干涉量,改善接頭的應(yīng)力分布,降低峰值應(yīng)力。③增加了扭矩臺肩。扭矩臺肩主要作為上扣的定位控制標(biāo)記,它的設(shè)計不但提高了接頭上扣的可靠性及過扭矩能力7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家增大,在名義尺寸下,齒頂和齒底之間的間隙值為a076如m,而由齒高公差引起的最大間隙值達(dá)到0.1524mm,牙形角公差引起的間隙值為0.19198mm川。間隙值的增大,意味著密封性能的下降。從這點也不難看出,API螺紋規(guī)范并不能保證每個螺紋具有相同的密封性能。因此,國外許多生產(chǎn)廠都制訂有各自產(chǎn)品螺紋加工的內(nèi)控公差。(2)上扣控制。螺紋配合的最佳過盈量能否實現(xiàn),主要取決于上扣控制,尤其7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家方的真實接觸面積越大,發(fā)生粘著作用的傾向性就越大,而真實接觸面積的大小取決于接觸壓力和較軟摩擦副一方的硬度之比。因此改善螺紋表面接觸應(yīng)力分布和提高螺紋表面硬度是解決螺紋粘扣失效的根本出發(fā)點以APIJ55國內(nèi)外均未找到一個完善的用于油井管螺紋保護的方法。國內(nèi)曾采用過全塑保護環(huán)對小直徑油管螺紋的保護,但都因效果不好而未能推廣,因此,至今仍用7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家。量,如 0.5208mm相當(dāng)于9c,-2.600mm相當(dāng)于4.5c。從內(nèi)外螺紋配件的配合偏差而言,配件的錐度極限公差越小越好,也就是說配合公差越小,越容易接近配件錐度的一致性方可獲得理想的螺紋連接效果,但由于機械加工的可能性而受到制約,故允許有一定的公差范圍。現(xiàn)就API標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的錐度公差作如下分析。配件的錐度公差不同,旋合機緊后全牙形嚙合長度亦不同,若嚙合長度小會直接影響套管的緊密鋼保護環(huán)的主要缺點是加工困難,價格高,使用效果不理想。開發(fā)新材料研究新工藝,’制造新型保護環(huán)一直是國內(nèi)外各有關(guān)油井管步產(chǎn)廠家和用戶不懈探索的課題。按美國石油協(xié)會:(API)標(biāo)準(zhǔn)要求,在油井管內(nèi)外保護環(huán)的沒i一}上,要考慮其村料與機械強度能夠保護螺紋和管端在正常裝卸和運輸中不受損壞。內(nèi)外保護環(huán)應(yīng)能起到保護鋼管螺紋全長的作用,并能在鋼管運輸和正常的庫存期間保證螺紋不浸水與臟物。保護環(huán)的材料中不應(yīng)含有腐蝕螺紋或粘附螺紋的成分,并能適哎在一46一 6℃的溫度環(huán)境中使用。目前,我國的幾家油井管生產(chǎn)乓均使用用鋼管或鋼板沖壓制造的鋼質(zhì)保護環(huán);而在國外,如美國、日_本、聯(lián)邦德國、加拿大等國已經(jīng)采用普通“鋼一塑”7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家、上述兩種保護環(huán)都存在缺點,前者制作困難,造價高,而且保護螺紋效果不佳,后者對螺紋的保護效果雖有改善,但成本昂貴。近年來國內(nèi)外許多鋼管廠都在為改造保護環(huán)的結(jié)構(gòu)型式,簡化制作工藝,降低成本而努力研究、探索。按寶鋼無縫鋼管廠的設(shè)計,該廠每年需用油套管內(nèi)外螺紋保護環(huán)286萬只,7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家而聯(lián)邦德國德馬克公司為寶鋼設(shè)計的保護環(huán)制作工藝抗撞擊殼中部與緩沖塑件中部緊密貼合，嵌套連接，止轉(zhuǎn)扣位于二者連接的部位，緩沖區(qū)位于抗撞擊殼頂端與緩沖塑件頂端之間，緩沖塑件內(nèi)徑恰能與鉆桿嵌合，絲扣油存積處位于緩沖塑件內(nèi)側(cè)與鉆桿連接部位的上下兩端。本實用新型鉆桿螺紋保護器容易安裝或拆卸，不易脫落，外殼和塑件不易分離，保護鉆桿螺紋不易損壞氧膠在空氣中不固化,隔絕空氣后,在鋼鐵表面的催化下固化成膜。鉆具螺紋脂在高溫下,摩擦系數(shù)變小,解決的一個途徑是采用高扭矩鉆具螺紋脂。結(jié)論深井、超深井的開發(fā)導(dǎo)致了工作壓力更高,地層溫度增加,稠油熱采的注蒸汽溫度高達(dá)350、壓力高達(dá)17MPa,其結(jié)果是套管和油管的接頭泄漏和粘扣問題成為一個重要的問題。石油專用管上的螺紋主要是起連接作用的,密封時必須涂上合適的螺紋脂,7″BCSG鉆桿塑料護絲|鉆桿塑料護絲電子商務(wù)第一家